L'acer resistent a la calor es refereix a l'acer amb resistència a l'oxidació a alta temperatura i resistència a alta temperatura. La resistència a l'oxidació a alta temperatura és una condició important per garantir que la peça funcioni durant molt de temps a alta temperatura. En un entorn oxidant com l'aire a alta temperatura, l'oxigen reacciona químicament amb la superfície d'acer per formar una varietat de capes d'òxid de ferro. La capa d'òxid és molt fluixa, perd les característiques originals de l'acer i és fàcil de caure. Per millorar la resistència a l'oxidació a alta temperatura de l'acer, s'afegeixen elements d'aliatge a l'acer per canviar l'estructura de l'òxid. Els elements d'aliatge utilitzats habitualment són crom, níquel, crom, silici, alumini, etc. La resistència a l'oxidació a alta temperatura de l'acer només està relacionada amb la composició química.
La resistència a alta temperatura es refereix a la capacitat de l'acer de suportar càrregues mecàniques durant molt de temps a altes temperatures. Hi ha dos efectes principals de l'acer sota càrrega mecànica a alta temperatura. Un és el suavització, és a dir, la força disminueix amb l'augment de la temperatura. El segon és la fluència, és a dir, sota l'acció d'una tensió constant, la quantitat de deformació plàstica augmenta lentament amb el temps. La deformació plàstica de l'acer a alta temperatura és causada pel lliscament intragranular i el lliscament del límit del gra. Per millorar la resistència a alta temperatura de l'acer, s'acostumen a utilitzar mètodes d'aliatge. És a dir, s'afegeixen elements d'aliatge a l'acer per millorar la força d'unió entre els àtoms i formar una estructura favorable. L'addició de crom, molibdè, tungstè, vanadi, titani, etc., pot enfortir la matriu d'acer, augmentar la temperatura de recristal·lització i també pot formar carburs de fase d'enfortiment o compostos intermetàl·lics, com ara Cr23C6, VC, TiC, etc. Aquestes fases d'enfortiment són estables a altes temperatures, no es dissolen, no s'agreguen per créixer i mantenen la seva duresa. El níquel s'afegeix principalment per obtenir-loaustenita. Els àtoms de l'austenita estan disposats més estrets que la ferrita, la força d'enllaç entre els àtoms és més forta i la difusió dels àtoms és més difícil. Per tant, la resistència a alta temperatura de l'austenita és millor. Es pot veure que la resistència a alta temperatura de l'acer resistent a la calor no només està relacionada amb la composició química, sinó també amb la microestructura.
Resistent a la calor d'alt aliatgepeces de fosa d'acers'utilitzen àmpliament en ocasions en què la temperatura de treball supera els 650 ℃. Les foses d'acer resistents a la calor es refereixen als acers que treballen a altes temperatures. El desenvolupament de peces de fosa d'acer resistent a la calor està estretament relacionat amb el progrés tecnològic de diversos sectors industrials com centrals elèctriques, calderes, turbines de gas, motors de combustió interna i motors aerodinàmics. A causa de les diferents temperatures i tensions utilitzades per diverses màquines i dispositius, així com diferents ambients, els tipus d'acer utilitzats també són diferents.
Grau equivalent d'acer inoxidable | |||||||||
GRUPS | AISI | W-stoff | DIN | BS | SS | AFNOR | UNE / IHA | JIS | UNI |
Acer inoxidable martensític i ferrític | 420 C | 1.4034 | X43Cr16 | ||||||
440 B/1 | 1.4112 | X90 Cr Mo V18 | |||||||
- | 1.2083 | X42 Cr 13 | - | 2314 | Z 40 C 14 | F.5263 | SUS 420 J1 | - | |
403 | 1,4000 | X6Cr13 | 403 S 17 | 2301 | Z 6 C 13 | F.3110 | SUS 403 | X6Cr13 | |
(410S) | 1.4001 | X7 Cr 14 | (403 S17) | 2301 | Z 8 C 13 | F.3110 | SUS 410 S | X6Cr13 | |
405 | 1.4002 | X6 CrAl 13 | 405 S 17 | - | Z 8 CA 12 | F.3111 | SUS 405 | X6 CrAl 13 | |
416 | 1.4005 | X12 CrS 13 | 416 S 21 | 2380 | Z 11 CF 13 | F.3411 | SUS 416 | X12CrS13 | |
410 | 1.4006 | X 10 Cr 13 | 410 S21 | 2302 | Z 10 C 14 | F.3401 | SUS 410 | X12Cr13 | |
430 | 1.4016 | X6 Cr 17 | 430 S 17 | 2320 | Z 8 C 17 | F.3113 | SUS 430 | X8Cr17 | |
420 | 1.4021 | X20 Cr 13 | 420 S 37 | 2303 | Z 20 C 13 | F.3402 | SUS 420 J1 | X20Cr13 | |
420F | 1,4028 | X30 Cr 13 | 420 S 45 | (2304) | Z 30 C 13 | F.3403 | SUS 420 J2 | X30Cr13 | |
(420) | 1,4031 | X39Cr13 | 420 S 45 | (2304) | Z 40 C 14 | F.3404 | (SUS 420 J1) | - | |
431 | 1,4057 | X20 CrNi 17 2 | 431 S 29 | 2321 | Z 15 CNi 16.02 | F.3427 | SUS 431 | X16CrNi16 | |
430F | 1,4104 | X12 CrMoS 17 | - | 2383 | Z 10 CF 17 | F.3117 | SUS 430 F | X10CrS17 | |
434 | 1,4113 | X6 CrMo 17 | 434 S 17 | 2325 | Z 8 CD 17.01 | - | SUS 434 | X8CrMo17 | |
430Ti | 1,4510 | X6 CrTi 17 | - | - | Z 4 CT 17 | - | SUS 430 LX | X6CrTi17 | |
409 | 1,4512 | X5 CrTi 12 | 409 S 17 | - | Z 6 CT 12 | - | SUH 409 | X6CrTi12 | |
Acer inoxidable austenític | 304 | 1,4301 | X5 CrNi 18 9 | 304 S 15 | 2332 | Z 6 CN 18.09 | F.3551 | SUS 304 | X5CrNi18 10 |
305 | 1,4303 | X5 CrNi 18 12 | 305 S 19 | - | Z 8 CN 18.12 | - | SUS 305 | X8CrNi19 10 | |
303 | 1,4305 | X12 CrNiS 18 8 | 303 S 21 | 2346 | Z 10 CNF 18.09 | F.3508 | SUS 303 | X10CrNiS 18 09 | |
304L | 1,4306 | X2 CrNiS 18 9 | 304 S 12 | 2352 | Z 2 CN 18,10 | F.3503 | SUS 304L | X2CrNi18 11 | |
301 | 1,4310 | X12 CrNi 17 7 | - | 2331 | Z 12 CN 17.07 | F.3517 | SUS 301 | X12CrNi17 07 | |
304 | 1,4350 | X5 CrNi 18 9 | 304 S 31 | 2332 | Z 6 CN 18.09 | F.3551 | SUS 304 | X5CrNi18 10 | |
304 | 1,4350 | X5 CrNi 18 9 | 304 S 31 | 2333 | Z 6 CN 18.09 | F.3551 | SUS 304 | X5CrNi18 10 | |
304LN | 1,4311 | X2 CrNiN 18 10 | 304 S 62 | 2371 | Z 2 CN 18,10 | - | SUS 304 LN | - | |
316 | 1,4401 | X5 CrNiMo 18 10 | 316 S 16 | 2347 | Z 6 CND 17.11 | F.3543 | SUS 316 | X5CrNiMo17 12 | |
316L | 1,4404 | - | 316 S 13/12/14/22/24 | 2348 | Z 2 CND 17.13 | SUS316L | X2CrNiMo17 12 | ||
316LN | 1,4429 | X2 CrNiMoN 18 13 | - | 2375 | Z 2 CND 17.13 | - | SUS 316 LN | - | |
316L | 1,4435 | X2 CrNiMo 18 12 | 316 S 13/12/14/22/24 | 2353 | Z 2 CND 17.13 | - | SUS316L | X2CrNiMo17 12 | |
316 | 1,4436 | - | 316 S 33 | 2343 | Z 6 CND18-12-03 | - | - | X8CrNiMo 17 13 | |
317L | 1,4438 | X2 CrNiMo 18 16 | 317 S 12 | 2367 | Z 2 CND 19.15 | - | SUS 317 L | X2CrNiMo18 16 | |
329 | 1,4460 | X3 CrNiMoN 27 5 2 | - | 2324 | Z5 CND 27.05.Az | F.3309 | SUS 329 J1 | - | |
321 | 1,4541 | X10 CrNiTi 18 9 | 321 S 12 | 2337 | Z 6 CND 18.10 | F.3553 | SUS 321 | X6CrNiTi18 11 | |
347 | 1,4550 | X10 CrNiNb 18 9 | 347 S 17 | 2338 | Z 6 CNNb 18.10 | F.3552 | SUS 347 | X6CrNiNb18 11 | |
316Ti | 1,4571 | X10 CrNiMoTi 18 10 | 320 S 17 | 2350 | Z 6 CNDT 17.12 | F.3535 | - | X6CrNiMoTi 17 12 | |
309 | 1,4828 | X15 CrNiSi 20 12 | 309 S 24 | - | Z 15 SNC 20.12 | - | SUH 309 | X16 CrNi 24 14 | |
330 | 1,4864 | X12 NiCrSi 36 16 | - | - | Z 12 NCS 35,16 | - | SUH 330 | - | |
Dúplex d'acer inoxidable | S32750 | 1,4410 | X 2 CrNiMoN 25 7 4 | - | 2328 | Z3 CND 25,06 Az | - | - | - |
S31500 | 1,4417 | X 2 CrNiMoSi 19 5 | - | 2376 | Z2 CND 18.05.03 | - | - | - | |
S31803 | 1,4462 | X 2 CrNiMoN 22 5 3 | - | 2377 | Z 3 CND 22,05 (Az) | - | - | - | |
S32760 | 1,4501 | X 3 CrNiMoN 25 7 | - | - | Z 3 CND 25,06 Az | - | - | - | |
630 | 1,4542 | X5CrNiCNb16-4 | - | - | - | - | - | - | |
A564/630 | - | - | - | - | - | - | - | - |
Normes d'acer fos resistent a la calor en diferents països
1) Estàndard xinès
GB/T 8492-2002 "Condicions tècniques per a peces de fosa d'acer resistent a la calor" especifica els graus i les propietats mecàniques a temperatura ambient de diversos acers fosos resistents a la calor.
2) Estàndard europeu
Les normes EN 10295-2002 d'acer fos resistent a la calor inclouen acer inoxidable resistent a la calor austenític, acer inoxidable resistent a la calor ferrític i acer inoxidable resistent a la calor dúplex austenític-ferrític, així com aliatges a base de níquel i aliatges a base de cobalt.
3) Normes americanes
La composició química especificada a ANSI/ASTM 297-2008 "Fundes d'acer resistents a la calor industrial general de ferro-crom, ferro-crom-níquel" és la base per a l'acceptació, i la prova de rendiment mecànic només es realitza quan el comprador ho sol·licita a el moment de la comanda. Altres estàndards nord-americans que impliquen acer fos resistent a la calor inclouen ASTM A447/A447M-2003 i ASTM A560/560M-2005.
4) Estàndard alemany
A la norma DIN 17465 "Condicions tècniques per a peces de fosa d'acer resistent a la calor", s'especifiquen per separat la composició química, les propietats mecàniques a temperatura ambient i les propietats mecàniques d'alta temperatura de diversos graus d'acer fos resistent a la calor.
5) Estàndard japonès
Els graus de JISG5122-2003 "Fotos d'acer resistents a la calor" són bàsicament els mateixos que l'estàndard nord-americà ASTM.
6) Estàndard rus
Hi ha 19 graus d'acer fos resistent a la calor especificats a GOST 977-1988, inclosos els acers resistents a la calor de crom mitjà i alt.
La influència de la composició química en la vida útil de l'acer resistent a la calor
Hi ha una gran varietat d'elements químics que poden afectar la vida útil de l'acer resistent a la calor. Aquests efectes es manifesten en la millora de l'estabilitat de l'estructura, la prevenció de l'oxidació, la formació i l'estabilització de l'austenita i la prevenció de la corrosió. Per exemple, els elements de terres rares, que són oligoelements en acer resistent a la calor, poden millorar significativament la resistència a l'oxidació de l'acer i canviar la termoplasticitat. Els materials bàsics d'acer i aliatges resistents a la calor solen triar metalls i aliatges amb un punt de fusió relativament alt, una alta energia d'activació d'autodifusió o una baixa energia de falla d'apilament. Diversos acers resistents a la calor i aliatges d'alta temperatura tenen requisits molt elevats en el procés de fosa, perquè la presència d'inclusions o certs defectes metal·lúrgics en l'acer reduirà el límit de resistència del material.
La influència de la tecnologia avançada, com ara el tractament de la solució, en la vida útil de l'acer resistent a la calor
Per als materials metàl·lics, l'ús de diferents processos de tractament tèrmic afectarà l'estructura i la mida del gra, canviant així el grau de dificultat de l'activació tèrmica. En l'anàlisi de la fallada de la fosa, hi ha molts factors que condueixen a la fallada, principalment la fatiga tèrmica condueix a l'inici i desenvolupament de fissures. En conseqüència, hi ha una sèrie de factors que afecten l'inici i la propagació de les esquerdes. Entre ells, el contingut de sofre és extremadament important perquè les esquerdes es desenvolupen majoritàriament al llarg dels sulfurs. El contingut de sofre es veu afectat per la qualitat de les matèries primeres i la seva fosa. Per a peces de fosa que treballen sota una atmosfera protectora d'hidrogen, si l'hidrogen conté sulfur d'hidrogen, les peces de fosa seran sulfurades. En segon lloc, l'adequació del tractament de la solució afectarà la força i la duresa de la fosa.